“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程结构

“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程结构

本发明“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程结构，是 采用钢筋、混凝土，阻燃泡沫研究，测试的建筑工程结构，这种结构 分为2大类：1.实体、2.夹层本发明将实用于各种形状房屋、多层、 高层、桥梁。立体高架铁路、公路、水电、电站、海堤、河堤、栏河 大坝，机场和大型维修停机库、矿道、海底遂道、海上水面城市及各 种地下设施建筑工程，特别是10m至3000m无支撑、无索拉的平行大 跨度，超跨度和外墙50m以内悬挑钢筋混凝土结构及各种高耸钢筋混 凝土建筑结构，本发明的实质、新颖、创造性尤为突出。本发明的组 合结构填补了世界上16m至3000m无支撑、无索拉平行大跨度，超跨 度钢筋混凝土建筑工程的空白。

我国现行的建筑工程钢筋混凝土的结构设计，施工的方法大部分 是从国外引进的，受到传统规范的约束都存在一定的缺陷、平行无支 撑、无索拉大跨度钢筋混凝土建筑工程更是违反规范、决对禁止的，其 主要因素是现行的钢筋混凝土结构中都存在自重轴心效应，因此造成 自垂，大大的降低了钢筋混凝土结构发挥的荷载效应，其主要原因是 结构设计不合理。现有常规建筑工程中砖混结构、钢筋混凝土框架结 构，剪力墙，筒中筒等建筑工程结构中都存在某种程度的缺陷有着一 定的松散结构和人为的轴心荷载受到上、下一致结构约束，使设计呆 板而局限。另一方面现有包括(京)新登字035号，纯钢架网架结构 设计与施工《规程应用指南》的各种建筑工程结构自然性抗震、抗裂 较差，特别是钢筋混凝土结构自然的隔音、隔热、保温、防水、防漏、 防潮、防冻性能更差。以前我国的土木结构，砖木结构中采用的人字 梁是用于屋面平衡荷载地但有着很大的局限性和均衡受力效果差，现 行的锞体钢架结构和局部无规则、无规律的三角状钢筋混凝土结构的 平衡受力功能都属局部性、效果很差与本发明“三角万向导引均衡受 力”钢筋混凝土建筑工程结构有着本质上的区别，本发明的钢筋混凝 土结构采用了完整规则有着准确规律的三角Φ钢制作程序和验算规 律，并杜绝了今后建筑工程设计中的浪费，科学的解决了现有建筑工 程中存在的缺陷和不足。为了公开清楚的说明本项创造开拓性的发明， 阐述发明的根本内涵和计算要求，特作以下序言：请审查专家和专业 技术人员给于谅解，本结构产生来源于对自然界的精心观察，发现规 律，研究测试，验算加以综合利用，本人就是在多年的研究，破坏性 测试验算中得出了“三角万向导引均衡受力定律”和1+1＝1，1+1+ 1＝1的“高质中华数量”的科学运用知识后发明了“三角万向均衡受 力”钢筋混凝土建筑工程结构，这一项数理运用知识就是人类几百年 以来的猜测和我国陈景润先生耗去毕生精力计算1+1＝1数理的体 现，我们的祖先早在几千年前就开始了局限性的运用、如周易中的九 九归一的循环还原数就是1+1＝1的自然界事物循环“质”的运动规 律。关健是我们祖先没有进行更深、更广的研究，总结得出系统性的 一套运用理论，而这种“高质中华数理”是人类科学生产中不可缺少 的“高质数理学，其主要用于各项高科技生产、管理，商业和自然科 学方面。撑握了这项“质”的循环运用会给发展创造带来极大效果，以 上谈到的定律和数理的运用是本发明验算中的中心内容并起到了关健 作用，现因偏幅大长在此不着详细论述，今后我将在学术中详细论述 并系统性进行编辑无私贡献给人类。

本发明“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程结构制作 是采用图2中5、6，图5中15Φ钢组合的钢筋结构而后与混凝土综合 的实体建筑结构，通过多次破坏性测试和验算本发明的钢筋混凝土建 筑工程结构无自重轴心效应、无自垂效应、本发明结构的轴心荷载都 属除本体以外的净荷载弥补了平行大跨度、超跨度常规建筑结构无法 达到的目的。本发明根据实用需要可使用各种直径不同的钢筋采用图 中符号多组连续组合的钢筋结构设计各种荷载，跨度的钢筋混凝土建 筑工程结构，采用图中符号4、10、11组合的钢筋，阻燃泡沫的夹层 钢筋混凝土结构可减震，达到高效防水、防漏、防潮、隔热、隔音、保 温和吸音性能，吸音性能就内含减震性能，音大，震也大，这都是公 知的普遍知识。而阻燃塑料泡沫其用于建筑工程缺陷是与混凝土不相 凝固、因此发明结构中设计了图中符号11钢筋混凝土柱将本发明中的 夹墙、夹板内、外、上下钢筋混凝土层连结固定，使其整体结构增强 稳定性。这种泡沫夹层墙板结构只能在“三角万向导引均衡受力”钢 筋混凝土建筑工程结构中使用，因本发明结构无自重荷载轴心效应和 整体结构无松散性，其它常规结构切莫使用。

本发明“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程结构是用 图2至图19采用捆扎，焊结，丝管套结方法组合的整体钢筋混凝土建 筑工程结构。本发明结构中图9，图10，图11，图12，图13属实体 结构，图14，图15，图16为阻燃泡沫夹层结构。因本发明钢筋混凝 土实体，夹层建筑工程结构自重都无轴心荷载效应、无自垂效应，所 以本发明墙体可在本发明的任何跨度板面设定而不会给板增加荷载， 反可为其承担荷载使结构整体增强刚性和稳定性，提高了建筑工程结 构设计的灵活性、普遍性。本发明的“三角万向导引均衡受力”钢筋 混凝土建筑工程结构中设计的钢丝预拉网主要是增加整体中弹性模量 和抗震、抗裂性能一般用于大跨度和高层建筑工程，本发明抗裂结构 中心面积65％，四周面积为35％，本发明另一项特点是下重、上轻、 基础浅、墙薄使用面积大。

破坏性测试方法采用图1架空轴心受压，受压面210mm× 130mm，共成功测试10项，混凝为C30，测试验算结果：

跨度净空1m：

1.6Φ8捆扎组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载5,527.8kg、54,172N，通过综合验算其中组合钢筋轴 心净荷载2,726kg，混凝土净荷载2,801.7kg。

2.6Φ10捆扎组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载6,976kg、68,365N，通过综合验算其中组合钢筋轴心 净荷载为4,193kg、混凝土净荷载2,783kg。

3.6Φ12焊结组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载8,627kg、84,544N，通过综合验算其中组合钢筋轴心 净荷载为5,864kg、混凝土净荷载2,763kg。

4.6Φ14焊结组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载10,925kg、107,065N，通过综合验算其中组合钢筋轴 心净荷载为8,190kg、混凝土净荷载2,735kg。

跨度净空2m：

5.6Φ8捆扎组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载为2,763kg、27,077N，通过综合验算其中组合钢筋轴 心净荷载为1,363kg、混凝土净荷载1,400kg。

6.6Φ10捆扎组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载3,488kg、34,182N，通过综合验算其中组合钢筋轴心 净荷载为2,096kg、混凝土净荷载1,392kg。

7.6Φ14焊结组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载5,462kg、53,527N，通过综合验算其中组合钢筋轴心 净荷载为4,095kg、混凝土净荷载1,367kg。

8.10Φ12焊结组合钢筋与混凝土组合的150mm×250mm结构， 中央轴心净荷载7,190kg、70,462N，通过综合验算其中组合钢筋轴 心净荷载为4,887kg、混凝土净荷载2,302kg。

跨度净空4m

9.6Φ12焊结组合钢筋与混凝土组合的150mm×150mm结构，中 央轴心净荷载2,156kg、21,128N，通过综合验算其中组合钢筋轴心 净荷载为1,466kg、混凝土净荷载690kg。

10.10Φ14焊结组合钢筋与混凝土组合的150mm×高250mm结 构，中央轴心净荷载为4,552kg、44,609N，通过综合验算其中组合 钢筋轴心净荷载为3,412kg、混凝土净荷载1,139kg。

净荷载计算规律，计算中所用补助连接钢筋不作截面计算、用料 不超过结构总钢筋用量的20％。

1.对各项已作过测试的本发明钢筋混凝土建筑工程结构的试件 结果进行综合分解循环验算，就可得出Φ钢每mm²截面和C30混凝 土mm²各自在本发明结构中的净荷载效应的规律。

2.设定已测试的2种钢筋混凝土结构试件总截面相同的，而Φ钢 又大于后1种的轴心净荷载一另1种Φ钢混凝土结构试件轴心净荷载 二剩余轴心净荷载÷所大余的Φ钢截面＝Φ钢每mm²载面净荷载×1 种试件中Φ钢总截面所得的总和就是Φ钢轴心净荷载，剩余的轴心荷 载为验算中试件混凝土轴心净荷载。

3.用混凝土轴心荷载÷混凝土总截面mm²＝每mm²混凝土轴心 净荷载。

4.通过循环对已测试的发明结构试件的综合分解验算已得出了 “三角万向导引均衡受力”的存在不变规律的准确度。

5.“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程结构，通过综 合分解验算已得出了每mm²Φ钢截面轴心净荷载为10.29kg，C30混 凝土轴心净荷载mm²载面为0.126kg，本发明结构的设计值Φ钢截面 mm²为8.23kg，C30混凝土截面mm²为0.12kg(该设计值中已减除了 结构中补助连结筋的荷载效应)。

6.本发明结构各类钢筋、混凝土结构制作原理，首先将本发明结 构中所用的各类钢筋和混凝土mm²截面的净荷载求出，而定为不变 “质”，定出不变“质”主要是用于设计中进行运算，也就是质+质等 于“质”，1+1＝1、1+1+1＝1的数理运用，利用该项数量对任何跨 度，高度的建筑物件所需的净荷载进行结构设计运算准确度为100％ (原材料质量因素例外)。

实验方式：

1.本发明结构中的三角导引筋，按元钢定尺、长度预制定型为规 则且有规律的三角型，也可用各种长度不同的元钢采用捆扎、焊结，丝 管套结的方法与水平布筋连结为一体达到均衡承担荷载的目的，整体 结构施工程序，应按层(包括楼面)施工、先组合(扎、焊、套)钢 筋结构全部工序检验合格后，进行浇灌混凝土，浇灌时必须留出足够 按设计注明的钢筋结头与上层钢筋结构连结为一体。

2.本发明结构钢筋混凝土泡沫夹墙、梁下、垂直墙体中不夹泡沫 为本发明钢筋混凝土实心结构，所有泡沫夹墙按每水平间距600mm 设与主体结构等径的钢筋1根与内外墙体钢筋混凝土结构相连结，并 浇注6400mm²截面的钢筋混凝土柱增强刚性、竖向留夹墙钢筋结头、 混凝土连结柱按每档“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程 结构组合层高度设定，mm²截面仍为6400，mm²其中布置方法为二斜 一平。

3.本发明结构钢筋混凝土泡沫夹层楼板，房顶板按◇四角间距 500mm至650mm设上、下钢筋混凝土层连结柱1根截面为3600mm²。

4.本发明结构8层，25m以下，跨度净空7m以内的建筑物外墙， 一至二楼层高厚度外层夹墙钢筋混凝土厚度80mm，中间泡沫厚 15mm，内层墙钢筋混凝土厚度65mm，总厚度为160mm，内部钢筋混 凝土泡沫夹层间墙总厚度110mm，泡沫层20mm，钢筋混凝层厚90mm ÷2＝45mm(每层厚度)，其它高层及超高层，大跨度结构按设计的计 算而定各钢筋混凝土泡沫夹墙厚度。

5.钢筋混凝土楼板、房顶板制作法及厚度，跨度7m以内钢筋混 凝土泡沫夹层板总厚度100mm，中间泡沫层20mm，上层钢筋混凝土 厚50mm，上层加拉Φ3钢丝网一层，下层钢筋混凝土厚30mm，跨度 净空7m以上钢筋混凝土泡沫夹层板厚按设计需要而定，钢筋混凝土 泡沫夹墙，夹板一律使用绿豆砂或瓜子片最大直径为15mm。

6.塑料阻燃泡沫结构除以上使用外的使用方法，建筑物体和多层 高层房自二楼起墙外粘贴防水、防漏，特别是隔音、保暖、隔热、无 减震性能也不能做到全面性，防水、防漏、特别是隔音、隔热、保温 效果差，条型、十字型、等浅形基础采用双面外围粘贴阻燃泡沫，做 到高效防水、防漏、防潮、防冻。箱式、桶式“三角万向导引均衡受 力”钢筋混凝土建筑工程结构采用单面外贴就可确保防水、防漏、防 潮、防冻的高效性能。

图解：

图1“三角万向导引均衡受力”钢筋混凝土建筑工程结构，破坏性， 测试工具，

图2本发明测试构件，150mm×150，跨度净空1m至4m，剖析图，

图3是本发明钢筋组合中三角导引筋定型制作式样，

图4是本发明结构单挡制作式样剖析式样，

图5是图4的剖析图，

图6是测试中150mm×250发明组合结构剖析图，

图7是图6的剖面，

图8是图4，图6的平面剖析图，

图9是实体外墙和梁的结构连结固定剖析图，

图10是图9的剖面，

图11是图9的平面剖析图，

图12是实体墙体立面剖析图，

图13是15层以下的基础剖析式样，是多件，单挡钢筋组合的发 明实体结构剖析图，

图14是外墙、楼板固定连结夹层结构式样剖析，

图15是外墙、楼板固定连结夹层结构式样平面剖析图，

图16是外墙、楼面、间墙固定连结夹层结构式样剖析图，

图17是拱型式样结构立面剖析图，

图18是园型式样结构剖析图，

图19是夹墙立面或结构式样剖析图，

图20是夹层伸缩缝制式样剖析图，

图21是侧立面一至二层组合结构式样剖析图，

图22是各独立体互连结弯头，

各图面符号：1.测试架中固定的50吨油压千斤顶，2.试压受力 面，3.测试本发明结构、构件，4.钢筋组合件，5.三角型导力筋，6. 与三角筋组合的水平布筋，7.外墙，8.梁，9.间墙，10.阻燃泡沫层， 11.夹层固定连结柱，12.竖向水平布筋，13.竖向布筋连结补助筋， 14.夹层楼板，15.三角导引筋组合件补助连结筋，16.预拉钢丝网， 17.手掘式钢丝拉力器，18.钢筋混凝土层，19.伸缩缝制作预留浇注 口，20.是各独立体的连结头制作式样。