桩基设计计算
根据钻孔资料，堤基土（岩）按其时代、成因及岩性不同，自上而下分为人工填土和耕土（Q ml ，层号①-1、①-2），海陆交互相沉积层（Q mc ，层号②）：包括②-1淤泥质土、②-2淤泥，②-3粉砂（局部为粗砂），②-4粉质粘土或粘土，②-5淤泥质土或淤泥，②-6粉、粗、砾砂，②-7粉质粘土，冲积层（Q al ，层号③）：包括③-1粉质粘土、③-2砾砂，残积层（Q el ，层号④）和花岗岩风化层（γ52(3)，层号⑤），泥盆系变质砂岩（D ，层号⑥）。
浆砌石挡土墙地基主要位于②-2淤泥层，该层层厚1.40~18.00m ，平均10.58m ，层底标高-24.95~0.05m ，平均-13.38m 。结合挡土墙结构型式、荷载等级及挡土墙工程对地基的要求，并参照地勘报告的地基处理意见，浆砌石挡土墙基础采用松木桩基础。 （1）桩身及其布置设计计算
根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定，对于初步设计报告阶段，可按以下列公式估算： 1n
a p si i p P i R u q l q A α==+∑；
式中： p u ——桩的周长，m ；
si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值，取11kPa ； i l ——桩周第i 层土的厚度，取7m ；
α——桩端天然地基土的承载力折减系数，取0.5； p q ——桩端天然地基土未经修正的承载力特征值，摩擦桩
时取0 kPa；
A——桩端截面积，m2；
P
每平方米所需桩数：n/a
R R
式中：R——挡土墙的基地应力，取最大值90.96 kPa；大功率发光二极管
R——单桩竖向承载力特征值，kPa；
a
根据以上公式，松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表1。
表1 单桩竖向承载力特征值计算成果表
松木桩桩身尾径φ=10mm，单桩长7m，按500×500mm间距呈梅花型布置。
根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），复合地基承载力应
通过现场复合地基载荷试验确定，对于初步设计报告阶段，可按以下列公式估算：
复合地基承载力： sk P
a
spk f m A R m
f )1(-+=β 式中： spk f ——复合地基承载力特征值，KPa ； m ——面积置换率；
a R ——单桩竖向承载力特征值，KPa ；
P A ——桩端截面积，m 2；
β——桩间土承载力折减系数，取0.8；
石婴
sk f ——处理后桩间土承载力特征值，无实验成果时可取天然地基土承载力特征值。
根据以上公式，松木桩复合地基承载力计算成果见表2。 表2 复合地基承载力估算成果表
复合地基承载力120spk f kPa =＞挡土墙基底应力最大值90.96
kPa ，满足设计要求。
根据根据地质勘察资料可知复合地基下卧层为粉砂层，属于软弱下卧层。根据《建筑地基基础处理技术规范》（JGJ79-2002），当地基受力层范围内有软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的强度，可按下式验算:
z cz az P P f +≤
刘彭芝
式中: P z ——软弱下卧层顶面处的附加压力值(kPa);
P cz ——软弱下卧层顶面处的复合地基自重压力值(kPa); f az ——软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特
征值(kPa);
对条形基础，Pz 值可按下式简化计算：
()
2tan k c z b P P P b z θ
-
一次特别的拜访=
+
式中：b ——基础底面宽度(m);
P k ——基础底面压力设计值(kPa); P c ——基础底面处土的自重压力(kPa); z ——基础底面至软弱下卧层顶面的距离(m);
θ——复合地基压力扩散角，由《建筑地基基础设计规范》
查得。
软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值faz 按下式计算：
(3)(0.5)az ak b d m f f b d ηγηγ=+-+-
安徽省经济委员会
式中：f ak——地基承载力标准值(kPa);
ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ——基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度(kN/m3);
γm——基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度(kN/m3);
d——基础埋置深度(m)。
根据以上公式，下卧层强度验算成果见表3。
表3 下卧层强度验算成果表
P z+P cz=1.45+143.09=144.54 kPa≤f az=220.48kPa
故软弱下卧层强度满足要求。
高压电源设计
（4）复合地基沉降量计算
