1、中文数据库：
（1）
作者：刘长青，陆洲导
文献出处：《哈尔滨工业大学学报》
年、期：2012年12月第12期第42卷
页码：p1985-1962
检索词：火灾中植筋试件极限承载力
检索方式：全文检索
检索数据库：中国知网
检索年限：2005—今
检索内容记载：
为研究火灾下植筋试件极限承载力与受火时间的关系,进行了火灾下4个植筋试件拉拔试验.采用自制试验炉对植筋试件受火升温,当到达设定时间后,进行拉拔试验,试验中记录植筋试件的拉拔力,植筋末端位移及受火时间.试验结果表明:在受火时间不超过30 min时,15d和20d(d为钢筋直径)植筋试件的极限承载力降低程度不同,但当受火时间大于45 min后,两者的极限承载力相差不大.当受火时间超过60 min后,两种不同植筋深度植筋试件的极限承载力下降约85%.15d植筋试件和20d植筋试件分别在受火时间不超过15 min和30 min时可以保证钢筋屈服。 （2）
题名：高温后植筋粘结滑移力学性能试验
作者：袁广林，刘林
文献出处：《河海大学学报（自然科学版》）
年、期：2008年第3期第36卷
页码：p358-362
检索词：高温植筋粘结滑移力学性能
检索方式：全文检索
检索数据库：中国知网
检索年限：2005—今
检索内容记载：
对在不同受热温度和不同加载制度下混凝土构件中2种锚固长度植筋的黏结滑移力学性能进行了试验.植筋的锚固长度分别为7倍和15倍植筋直径,受热温度分别为50℃,80℃,150℃和200℃.加载制度考虑单向拉拔和反复加载.分析了加载制度、锚固长度和加热温度对植筋试件的极限黏结应力和极限滑移的影响.结果表明,不同条件对植筋试件的黏结滑移力学性能有显著影响.根据试验结果给出了高温后植筋试件黏结应力的计算方法。
（3）
题名：化学锚栓的高温力学性能试验
作者：万战胜
文献出处：《长安大学学报（自然科学版）》
年、期：2010年第1期第30卷
页码：p63-66
检索词：锚栓的高温力学性能
检索方式：全文检索
检索数据库：中国知网
检索年限：2005—今
检索内容记载：
通过对有机化学锚栓和无机化学锚栓进行不同火场温度、冷却方式及静置时间条件下的实验室对比试验,研究了有机化学锚栓与无机化学锚栓的高温力学性能特性。研究结果表明:火灾高温作用后,化学锚栓的抗拔承载力整体呈降低趋势;随着温度逐渐升高,有机化学锚栓的抗拔承载力大幅度降低,无机化学锚栓的抗拔承载力先降低,后小幅回升,再大幅度降低;有机化学锚栓和无机化学锚栓的工作极限温度分别为170℃和450℃,耐火极限温度分别为300℃和700℃。
（4）
题名：无机胶粘贴碳纤维布加布板防火涂层厚度取值
作者：万夫雄，郑文忠
文献出处：《哈尔滨工业大学学报》
年、期：2012年第2期第44卷eps30r
页码：p11-16
检索词：无机胶防火涂层厚度取值
检索方式：全文检索
检索数据库：清华同方CNKI数据库
检索年限：2005—今
检索内容记载：
为确保火灾下用无机胶粘贴的碳纤维布能正常发挥加固作用,保证结构安全,需要选用一定厚度的厚型防火涂料作为碳纤维布的防火保护层.基于对加固板高温变形限制的考虑,采用ABAQUS对其高温变形进行试算,提出以板底温度415℃作为控制温度计算涂料厚度的原则.采用ABAQUS对加固板温度场进行分析,表明涂料厚度、导热系数以及受火时间是影响板底温度的主要因素,因而决定涂料保护层厚度的关键因素为导热系数和受火时间.在此基础上,按耐火时间和涂料导热系数的不同,分涂料品种并考虑相应构造要求的基础上,给出基于温度控制的防火涂料保护层厚度取值建议。
（5）
题名：薄壁型钢-混凝土梁柱节点炕火性能数值分析
作者：王传奇，沈建华，高轩能
文献出处：《建筑钢结构进展》
年、期：2013年第4期第15卷
页码：p35-40
检索词：型钢-混凝土梁柱节点炕火性能
检索方式：全文检索
马万党检索数据库：清华同方CNKI数据库
检索年限：2005—今
检索内容记载：
使用ANSYS分析软件建立了薄壁型钢-混凝土梁柱组合节点在ISO-834火灾升温曲线下的有限元理论分析模型,对薄壁型钢-混凝土梁柱节点弯矩-时间曲线和节点耐火时间进行参数化分析。研究结果表明,荷载水平的大小对组合节点的耐火极限具有很大影响;然而当荷载水平保持不变时,防火保护层厚度则是另一个对梁柱组合节点的耐火极限有显著影响的重要因素,而其它参数如材料特性、构件几何尺寸等对梁柱组合节点耐火极限影响很小。
（6）
locaer题名：弯剪受力下后锚固锚承载力计算方法分析
作者：谢，陆洲导
文献出处：《工程力学》
年、期：2008年第8期第25卷
页码：p175—179
检索词：弯剪受力下后锚固锚承载力计算方法
检索方式：全文检索
检索数据库：中国知网
检索年限：2005—今
检索内容记载：
在现有研究理论基础上,针对钢-混凝土后锚固连接钢材破坏时锚弯剪承载力计算进行分析。采用椭圆型拉剪计算公式并假定所有锚栓均参与受剪,将锚弯剪受力问题转化为受拉最大那排锚栓的拉剪承载力计算。进行了弯剪受力下的型钢-混凝土后锚固连接件静力和低周反复加载试验,锚固方式采用化学植筋。试验结果表明:受拉最大的钢筋首先达到屈服,且发生在整体锚固破坏前,仅钢筋周围局部混凝土在临近破坏时损坏,可以判断为钢材破坏,破坏前有明显的变形征兆,低周反复加载下后锚固连接承载力较相应的静力时低,建议抗震设计时取承载力折减系数0.8。通过对比分析,该文改进后的锚弯剪受力方法的计算结果与试验数据吻合较好,可为工程设计提供参考。
（7）
题名：不同埋深下植筋受拉试验研究
作者：谢，陆洲导，林华
文献出处：《建筑结构》
年、期：2007年第12期第37卷
页码：p72—74
检索词：不同埋深下植筋受拉性能
检索方式：全文检索
检索数据库：中国知网
检索年限：2005—今
检索内容记载：
进行了埋深为10d和15d(d为钢筋直径)两种情况下植筋受拉试验。研究结果表明,植筋埋深15d时的屈服荷载较10d时的提高约22.5%,极限承载力提高约6.3%。破坏时二者的钢筋均达到屈服,为钢筋受拉破坏。埋深10d破坏时基材混凝土表面开裂严重,表现出锥体破坏的趋势;埋深15d破坏时为钢筋拉断,钢筋周围有混凝土小锥体破坏。建议工程应用中最小埋置深度取15d,并提出植筋受拉承载力计算式。
2、外文数据库：
（8）
题名：Behavior of anchors in concrete at seismic-relevant
作者：Matthew S.Hoehler, Philipp Mahrenholtz, Rolf Eligehausen
文献出处：ACI Structural Journal
年、期：March-April, 2011
页码：p238-248
检索词：Behavior of anchors in concrete at seismic-relevant
检索方式：全文检索
检索数据库：EBSCO外文期刊全文数据库
检索年限：2005—今
检索内容记载：
Although the influence of rapid loading on the behavior of anchors installed in concrete has been addressed by researchers in various contexts (earthquake, blast, and so on), no study has provided a comprehensive description of the influence of loading rate on anchor load-bearing behavior differentiated by failure mode. This paper integrates previous work on this topic with new experimental work on adhesive anchors, expansion anchors, and torque-controlled adhesive anchors in cracked concrete under rapid tension loading. While this research was performed using loading rates relevant for seismic applications, many of the findings are transferable to other anchorage applications. The fi
ndings indicate that tests at rapid load rates are not necessary for the qualification of anchors for seismic applications.
天然气工业期刊
居里夫人的女儿（9）
题名： Behavior of adhesive steel anchors under impulse-type loading
作者：Abass Braimah, Ettore Contestabile, Rick Guilbeault
落井
文献出处：Abass Braimah, Ettore Contestabile, Rick Guilbeault
年、期：2009年37期
页码：p1835—1847
检索词：Behavior of anchors in concrete at seismic-relevant
检索方式：全文检索
检索数据库：EBSCO外文期刊全文数据库
检索年限：2005—今
检索内容记载：
An alternative to fiber reinforced polymer (FRP) materials adhesively bonded to the concrete substrate is the implementation of mechanically fastened FRP (MF-FRP) systems using steel anchors to secure the laminate to the substrate. The benefit of MF-FRP, compared to adhesive bonding for FRP flexural strengthening, is the speed of installation with unskilled labor, minimal or absent surface preparation under any meteorological condition and immediate use of the strengthened structures. Some of the potential shortcomings are: possible concrete damage during anchoring and limited opportunity of installation in the presence of congested internal reinforcement in the members to be strengthened.
