新建铁路
桥上⽆缝线路设计暂⾏规定
北京
中华⼈民共和国铁道部
关于印发《新建铁路桥上
⽆缝线路设计暂⾏规定》的通知
谷牧之女
各铁路局，各设计院，青藏、⾼速铁路公司:
现印发《新建铁路桥上⽆缝线路设计暂⾏规定》,⾃印发之⽇起实⾏.
各单位在执⾏过程中，结合⼯程实践，认真总结经验，积累资料，如发现需要修改和补充之处，请将意见及有关资料反馈部建设管理司.
本暂⾏规定由铁道部建设管理司负责解释，由主编单位(铁道科学研究院)另⾏印发单⾏本.
中华⼈民共和国铁道部(章)
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(此页⽆正⽂)
主题词：基本建设标准通知
抄送:⼯程、建筑总公司，铁路⼯程技术标准所，铁路⼯程定额所，经规院，铁科院，地⽅铁路协会，部⼯程、建设开发中⼼，部
内政法、计划、财务、科技、安监司，运输局.
铁道部办公厅
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前⾔
本暂⾏规定根据铁道部科技研究开发计划项⽬(合同99G18号)以及⼯程建设规范科研项⽬(建技科)的要求，在总结我国铁路桥上⽆缝线路的研究成果和现场实践，并参照国外相关研究成果的基础上编制⽽
成.
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本暂⾏规定包括五章正⽂及⼆个附录：第⼀章，总则；第⼆章，术语；第三章，纵向⼒计算；第四章，纵向⼒组合及墩台检算；第五章，桥上⽆缝线路结构设计；附录A,⽆缝线路固定区单股钢轨作⽤在桥梁的伸缩⼒、挠曲⼒；附录B，伸缩⼒、挠曲⼒计算⽅法. 主编单位：铁道科学研究院.
参加单位：西南交通⼤学、铁道第三勘察设计院、
铁道第四勘察设计院、中南⼤学.
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安克主要编写⼈员:
马战国李成辉王召祜⾼慧安陈秀⽅
杨梦蛟王红周进雄黄卫殷宁骏
胡仁伟吴⼩萍赵陆青张军陈治安
张莉苗永青马胜双刘增杰宋毓澜
冯淑卿毕⽟琢
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⽬录
1 总则 (1)
2 术语 (2)
3 纵向⼒计算 (4)
3.1 基本参数 (4)
3.2 伸缩⼒ (6)
3.3 挠曲⼒ (6)
3.4 断轨⼒ (7)
4 纵向⼒组合及墩台检算 (8)
5 桥上⽆缝线路结构设计 (10)
5.1 单元轨节布置 (10)
5.2 钢轨伸缩调节器设置 (10)
5.3 允许温升计算 (10)
5.4 允许温降计算 (11)
5.5 设计锁定轨温计算 (11)
附录A ⽆缝线路固定区单股钢轨作⽤在桥梁的伸缩⼒、挠曲⼒ (13)
附录B 伸缩⼒、挠曲⼒计算⽅法 (15)
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1 总则
1.0.1为统⼀新建铁路桥上⽆缝线路的设计技术标准，特制定本暂⾏规定.
1.0.2本暂⾏规定适⽤于新建标准轨距铁路桥上铺设或预留⽆缝线路的设计. 1.0.3铺设或预留⽆缝线路的新建铁路桥梁设计应考虑⽆缝线路纵向⼒的作⽤，桥梁纵向⽔平线刚度不得⼩于刚度限值.
1.0.4对于需设置钢轨伸缩调节器的桥梁，应合理的确定钢轨伸缩调节器的设置位置及伸缩区长度.
1.0.5桥上⽆缝线路设计锁定轨温的上、下限宜与桥梁两端路基⽆缝线路的设计锁定轨温上、下限⼀致.
1.0.6新建铁路铺设或预留⽆缝线路的桥梁墩台设计除应符合本规定外，尚应符合《铁路桥涵设计规范》(TB1000
2.1~5-99)及国家现⾏强制性标准的有关规定.
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2 术语
2.0.1 最⾼轨温
最⾼轨温等于当地有记载以来的极端最⾼⽓温加20℃. 2.0.2 最低轨温
最低轨温等于当地有记载以来的极端最低⽓温. 2.0.3 最⼤轨温变化幅度
最⼤轨温变化幅度等于最⾼轨温与最低轨温间的差值. 2.0.4 线路纵向阻⼒
道床或扣件抵抗钢轨纵向移动的阻⼒，取扣件阻⼒或道床阻⼒的较⼩值. 2.0.5 梁温度差
桥上⽆缝线路伸缩⼒计算时所采⽤的梁最⼤⽇温差. 2.0.6 伸缩⼒
因温度变化，桥梁与长钢轨纵向相对位移⽽产⽣的纵向⼒. 2.0.7 挠曲⼒
在列车荷载作⽤下，桥梁挠曲引起桥梁与长钢轨纵向相对位移⽽产⽣的纵向⼒.
2.0.8 断轨⼒
因长钢轨折断，引起桥梁与长钢轨纵向相对位移⽽产⽣的纵向⼒. 2.0.9 ⽆缝线路纵向⼒
指伸缩⼒、挠曲⼒、断轨⼒的总称. 2.0.10 墩、台顶纵向⽔平线刚度
使桥梁墩、台⽀承垫⽯顶产⽣单位纵向⽔平位移时所需的纵向作⽤⼒.即:
i
H
K δ∑=
(2.0.10) 式中Σδi =δp +δφ+δh
H —作⽤在墩、台⽀承垫⽯顶的纵向⽔平⼒(kN)
δp —在H 作⽤下，由于墩、台⾝弯曲引起的墩、台⽀承垫⽯顶纵向⽔平位
移(厘⽶)
δ
—在H作⽤下，由于基础倾斜引起的墩、台⽀承垫⽯顶纵向⽔平位移(厘φ
⽶)
δh—在H作⽤下，由于基础平移引起的墩、台⽀承垫⽯顶纵向⽔平位移(厘⽶)
2.0.11温度跨度
温度跨度指桥墩相邻两联梁(含简⽀梁)固定⽀座间的距离，或与桥台毗邻的
金龟车贺比桥墩固定⽀座⾄桥台挡碴墙间的距离.
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3 纵向⼒计算
3.1 基本参数
3.1.1梁温度差取值应符合以下规定:
有碴轨道混凝⼟梁:15℃
⽆碴轨道混凝⼟梁:20℃
钢梁:25℃
3.1.2有碴轨道线路(每轨)纵向阻⼒取值应符合以下规定:
(1)桥上⽆缝线路采⽤与桥梁两端路基⽆缝线路⼀致的轨道结构.
计算伸缩⼒，纵向阻⼒取70N/厘⽶.
计算挠曲⼒，轨⾯⽆载时，纵向阻⼒取70N/厘⽶；轨⾯有载时，机车下纵向阻⼒取110N/厘⽶，车辆下纵向阻⼒取70N/厘⽶.
计算断轨⼒，纵向阻⼒取110N/厘⽶.
(2)桥上⽆缝线路采⽤与桥梁两端路基⽆缝线路不同的轨道结构，且扣件的扣压⼒以及摩擦系数低于路基⽆缝线路时，线路纵向阻⼒Q值应按下式计算:
Q=2ξPµ/α(N/厘⽶) (3.1.2)
式中ξ—线路纵向阻⼒系数.
计算伸缩⼒,ξ取0.65.
计算挠曲⼒，轨⾯⽆载时,ξ取0.65；轨⾯有载时，机车下阻⼒系数ξ取
1.0，车辆下阻⼒系数ξ取0.65.
计算断轨⼒,ξ取1.0.
P—单个扣件的扣压⼒(N).
µ—钢轨与轨下胶垫的综合摩擦系数.
轨下胶垫为橡胶垫板时,µ取0.8.
轨下胶垫为不锈钢复合胶垫或钢轨与铁垫板直接接触时,µ取0.5.
α—轨枕间距(厘⽶).
3.1.3⽆碴轨道线路(每轨)纵向阻⼒计算应符合以下规定:
(1)钢梁桥上采⽤k型分开式扣件，扣件布置形式为1(紧)—n(松)—1(紧)(螺母—1—扭⼒矩为80~120N·⽶)，线路纵向阻⼒Q值应按下式计算:
Q=ξ(P1+nP2)/(n+1)α(N/厘⽶) (3.1.3-1)
式中ξ—线路纵向阻⼒系数.
计算伸缩⼒,ξ取0.75.
计算挠曲⼒，轨⾯⽆载时,ξ取0.75；轨⾯有载时，机车阻⼒系数ξ取1.15,
车辆下阻⼒系数ξ取0.75.
计算断轨⼒,ξ取1.0.
P1—扣紧轨底的k型扣件节点阻⼒，取7500kN.
P2—不扣紧轨底的k型扣件节点阻⼒，取500kN.
α—轨枕间距(厘⽶).
(2)混凝⼟桥梁⽆碴轨道，线路纵向阻⼒Q值应按下式计算:
Q=2ξPµ/α(N/厘⽶) (3.1.3-2)
式中ξ—线路纵向阻⼒系数.
小哥白尼趣味科学计算伸缩⼒,ξ取0.75.
计算挠曲⼒，轨⾯⽆载时,ξ取0.75；轨⾯有载时，机车下阻⼒系数ξ取
1.15，车辆下阻⼒系数ξ取0.75.
计算断轨⼒,ξ取1.0.
P—单个扣件的扣压⼒(N).
µ—钢轨与轨下胶垫的综合摩擦系数.
轨下胶垫为橡胶垫板时,µ取0.8.
轨下胶垫为不锈钢复合胶垫或钢轨与铁垫板直接接触时,µ取0.5.
α—轨枕间距(厘⽶).
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3.2 伸缩⼒
3.2.1伸缩⼒分桥台伸缩⼒和桥墩伸缩⼒.
3.2.2桥梁位于⽆缝线路固定区时，伸缩⼒应按本暂⾏规定附录B计算⽅法计算.
3.2.3等跨混凝⼟简⽀梁桥位于⽆缝线路固定区，且相邻桥墩纵向⽔平线刚度差⼩于较⼩墩的50%时，伸缩⼒按本暂⾏规定附录A 之表3取值.不等跨度桥梁伸缩⼒按⼤跨度取值.
3.2.4简⽀梁位于⽆缝线路伸缩区时，伸缩⼒T1按下式计算:
T1=Q×L (N) (3.2.4)
式中Q—伸缩区线路纵向阻⼒(N/厘⽶).
L—简⽀梁的跨度(厘⽶)，当L⼤于⽆缝线路伸缩区长度时,L取伸缩区长度.
3.2.5在连续梁的⼀端设置钢轨伸缩调节器时，伸缩⼒按下式计算:
T1=Q×L (N) (3.2.5)
式中Q—伸缩区线路纵向阻⼒(N/厘⽶).
L—连续梁的联长(厘⽶)，当L⼤于⽆缝线路伸缩区长度时,L取伸缩区长度.
3.2.6在连续梁的中部或两端设置钢轨伸缩调节器时,⽆缝线路作⽤在连续梁桥墩的伸缩⼒可不计.
3.3 挠曲⼒
3.3.1挠曲⼒分车前墩台挠曲⼒和车下墩台挠曲⼒，挠曲⼒应按本暂⾏规定附录B计算⽅法计算.
3.3.2挠曲⼒计算，简⽀梁应在相邻两孔梁上布置荷载计算(见图1)；连续梁应在边跨(1跨)或固定⽀座⾄梁端的多跨梁上布置荷载计算，并取计算的较⼤值.
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图1 计算挠曲⼒时荷载⽰意图
3.3.3等跨混凝⼟简⽀T型或箱型梁桥位于⽆缝线路固定区，相邻桥墩纵向⽔平线刚度差⼩于较⼩墩的50%，荷载采⽤中—活载时，其挠曲⼒按本暂⾏规定附录A 之表4取值；荷载采⽤ZK标准活载时，其挠曲⼒按本暂⾏规定附录A之表5取值.
3.4 断轨⼒
3.4.1断轨⼒计算应按桥上⽆缝线路在设计锁定轨温上限锁定，并在最低轨温单股钢轨在梁上最不利位置时折断的条件计算.
3.4.2桥梁位于⽆缝线路固定区时，断轨⼒T3按下式计算:
T3=Q×L (N) (3.4.2)
式中Q—线路纵向阻⼒(N/厘⽶).
L—简⽀梁跨度或连续梁的联长(厘⽶)(连续梁桥上未设置钢轨伸缩调节器时,L为连续梁的联长)，当L⼤于⽆缝线路断轨时钢轨伸缩区的长度
时,L取断轨时钢轨伸缩区的长度.
3.4.3在连续梁的跨中设置钢轨伸缩调节器时，断轨⼒按下式计算:
T3=Q×L/2 (N) (3.4.3)
