1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：
首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
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（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1自杀的方法）工艺较复杂。
2） 钢绞线外套钢管。
3） 增加配筋量。
3.其它
1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；
2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝 控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
tc1653)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。必须使用时应考虑以下几点：
（1）预应力筋必须锚入承台；
（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；
（3）宜采用单节管桩；
（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在桩抗拔控制计算的情况。
下表列出正方形布桩不同承台桩数时桩实体周边边长与各基桩周边长度之和相等时的n值（n为桩中心距与桩径的比值）。
不同桩数时临界n值
承台桩数 | 2 | 4 | 6 | 9 | 12 | 16 | 单排桩 （50根） | 1983年的武则天三级双排桩 （每排50根） |
n | 1.14 | 2.14 | 2.47 | 3.03 | 3.37 | 3.86 | 1.56 | 3.14 |
| | | | | | | | |
注：当n大于表列数据时，即不存在桩抗拔控制设计的情况。
当桩桩间距不能满足临界n值的要求时，需要进行桩抗拔承载力验算。桩抗拔力与桩周围土中、桩径、桩自重、桩距及桩周抗拔侧阻力等因素有关，应按JGJ 94的规定进行计算。
5)关于先张法高强预应力管桩的设计
PHC管桩混凝土强度等级高达80MPa，较小截面的桩可提供较高的竖向抗压承载力，造价低、工期短，近年来风行各地。由于对PHC管桩缺乏全面的研究和认识，忽视了PHC的固有弱点，造成了一些工程事故或留下隐患。
PHC桩存在以下问题，设计中应予重视。
(1) 首先C80高强混凝土延性差，加上沉桩中桩身在高应力作用下易产生微损伤，在地震力作用下承台与桩顶连接处受力复杂，容易产生脆性破坏。在这方面又缺乏系统的研究，因此应严格限制单桩抗压承载力，有些地区的规范中对PHC管桩容许的单桩抗压承载力限制偏松，工作条件系数按一般预制桩考虑取0.75固定式，显然是不安全。因此在抗震设防区或桩周存在软土和液化土的情况下，其工作条件系数应取本规范规定的低值。同时应对桩周土进行加固。8度及以上的抗震设防区不应采用管桩。
(2) 管桩属挤土桩，沉桩过程中有可能危及周边环境的安全，还有可能引起邻近已沉入桩的上浮，降低承载力。
出租汽车驾驶员从业资格管理规定(3) 管桩接头目前大多采用端板焊接，其耐久性难以保证，接头高温焊接还将影响接头附近混凝土的强度。
(4) 当持力层起伏较大时配桩困难，即使持力层起伏不大，也难实现桩长和贯入度（压桩力）的双控。
(5) 桩顶标高难以，高低不齐，给基坑土方开挖造成困难，由于基坑开挖引发管桩倾斜、断裂的事故屡见不鲜。
(6) 如前述，管桩作抗拔桩使用时，存在不少弊端，应采取可靠的措施，保证安全。
根据以上的分析，在管桩设计中应根据建筑物荷载及重要性严格按本规范规定控制单桩承载力，使桩身强度有足够的富余量。在深厚的软土中应慎用管桩。当管桩用于抗拔时，应采取必要措施，抗拔承载力以桩身抗裂要求控制时，应考虑接头墩头连接的可靠性，降低单桩抗拔承载力的容许值，保证安全。
