热传递系统和用于操作热传递系统的方法与流程

阅读：评论：0

1.本发明涉及热传递系统和用于操作热传递系统的方法。

背景技术：

2.在采用相变材料(pcm)的静态蓄热系统中，或者在具有封装的pcm的动态热传递系统(即，流动系统)中，与具有非封装的pcm的动态热传递系统(即，流动系统)相比，相变过程造成的问题较小，因为热传递流体的非封装的pcm在系统的窄运输通道中的相变/结晶可能导致流动路径的阻塞或热传递表面上的不需要的晶体沉积。准确地确定pcm浆液流动期间的相位(或荷电)状态的能力将使得可以更好地控制运输系统。此外，可取的是操纵运输路径的特定点处的固体-液体转变来避免所提到的负面后果。
3.第一个挑战是荷电/相位状态(soc/p)的准确确定。直接测量浆液流的温度的传统的直接方法是不利的，特别是在相位转变温度在从液体转变到固体/浆液、以及从固体/浆液转变到液体期间大致恒定的情况下。在相位转变在广泛的温度范围上发生的情况下，作为唯一参数的温度的测量将导致soc/p确定不准确。
4.多年来，用于确定soc/p的各种方法已经被公布或取得专利。然而，这些要么非常复杂，要么导致大的误差容限。为了在实际的应用中充分地实现pcm浆液的潜力，需要更准确的低成本方法来评定热传递系统中的相位状态。
5.用于非流动类型的储蓄应用的许多单成分相变材料在相位转变期间具有非常窄的温度范围。结果，pcm的温度测量对于预测它们在相位转变期间的相位状态(sop)的用途是有限的。
6.为了避免该问题，在现有技术中已知的是根据pcm状态是在相位转变区域的内部还是外部来在温度和其他热物理性质(例如，压力)之间分离地切换。对于在小、但是不可忽略的温度范围(对于20％w/vtbab，～8℃)上经历相变的相变浆液，诸如tbab，相位转变区域中的温度测量仍提供可以用于预测sop的有用的信息。然而，确定准确性低。
7.jp 2007 240130a公开了一种蓄热装置和用于测量蓄热量的方法，该方法可以准确地测量用于通过蓄热介质和制冷剂之间的热交换来储蓄热量的蓄热罐中的蓄热量。所述装置和方法实际上利用具有pcm的热传递流体的确定的热容(“蓄热量”)来控制蓄热装置，而不是将热传递流体的关于其pcm的结晶/固化的量而言的确定的质量用于该目的。因此，该文档中公开的控制和方法不能防止与热传递流体中的pcm的结晶/固化相关的缺点。

技术实现要素：

8.本发明提供一种热传递系统和用于操作热传递系统的方法，在所述热传递系统中，包括相变材料(pcm)或者由相变材料(pcm)组成的热传递流体在冷却回路中循环。基于从传感器系统获得的信息确定热传递流体的相位值的组合状态，所述传感器系统位于冷却回路中，并且包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器。热传
递流体关于其pcm的结晶/固化的量而言的质量用“相位状态”来表示，并且给予热传递流体内的结晶是否发生的信息。所述系统和方法可以安全、有效地防止所述系统的室内热交换器的通道可能被固化的pcm阻塞、以及固体pcm(晶体)不需要地沉积在室内热交换器的热传递表面上。
9.由此开始，本发明的目的是提供一种没有现有技术的系统和方法的缺点的热传递系统和用于操作热传递系统的方法。具体地说，所述系统和方法应确保确定所述系统和/或方法中使用的热传递流体的关于其pcm的结晶/固化的量而言的质量的高准确性。此外，所述系统和方法应安全地防止所述系统和方法中使用的室内热交换器内的窄流动通道被固态相变材料阻塞，并且应防止所述系统和方法中使用的室内热交换器的热传递表面不需要地沉积固态相变材料(晶体)。优选地，所述系统和方法还应确保递送到室内热交换器的冷却量(线性地)取决于热传递流体流到所述室内热交换器中的流速。
10.所述目的用根据本公开的实施例所述的热传递系统和根据本公开的实施例所述的方法来解决。
11.根据本发明，提供一种热传递系统，所述热传递系统包括：
12.a)制冷回路，所述制冷回路包括第一热传递流体、压缩机、冷凝机、膨胀装置和室外热交换器；
13.b)冷却回路，所述冷却回路包括第二热传递流体、泵、热交换器和至少一个室内热交换器，所述第二热传递流体包括相变材料，或者由相变材料组成，所述泵用于使第二热传递流体围绕冷却回路循环，所述热交换器用于将热量从第二热传递流体传递到第一热传递流体，所述室内热交换器用于将热量从要被冷却的空间传递到第二热传递流体；
14.c)在冷却回路中，包括温度传感器和电阻传感器、或者由温度传感器和电阻传感器组成的传感器系统，其中所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器；
15.d)控制器，所述控制器被配置为从传感器系统获得温度信息和电阻信息；
16.其中所述控制器被配置为：
17.基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定组合相位状态值(sop
flow
(sop
流动
))，并且基于确定的组合相位状态值(sop
flow
)来控制热传递系统的操作。
18.控制器基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定组合相位状态值(sop
flow
)的配置使得控制器可以以比只有热传递流体的温度、或者只有热传递流体的电阻被用于确定热传递流体的sop更高的准确性来确定pcm的相位转变区域中的热传递流体的sop。
19.根据本发明，术语“相位状态”不是指热传递流体的pcm的剩余的热容的量，而是指热传递流体的关于其pcm的结晶/固化的量而言的质量。因此，根据本发明的热传递流体的相位状态的确定使得可以确定热传递流体内的pcm的结晶何时正在发生。
20.热传递系统的操作的基于所述确定的sop值的控制使得所述系统可以防止室内热交换器的通道的阻塞、以及防止其热传递表面上的晶体的不需要的沉积。发明的系统是简单的、有效的，并且不需要昂贵的仪器。
21.在所述系统中，传感器系统的温度传感器可以选自由以下传感器组成的组：基于热电偶的传感器、热敏电阻传感器、基于rtd的传感器、以及它们的组合。电阻传感器可以选自由以下传感器组成的组：电导率传感器(因为电阻是电导的倒数)、基于校准的rtd的传感
器、以及它们的组合。组合式温度和电阻传感器可以是校准的rtd。
22.在所述系统中，热传递流体的pcm优选地是未被封装的pcm。pcm可以包括无机pcm、优选地包括盐、更优选地包括笼型水合物，或者由无机pcm组成、优选地由盐组成、更优选地由笼型水合物组成。已经发现，笼型水合物(chs)(例如，四丁基溴化铵(tbab)和三羟甲基乙烷(tme))的电阻可以与笼型水合物的sop相关。
23.所述系统的特征可以在于，为了确定组合相位状态值(sop
flow
)，控制器被配置为：
24.i)从传感器系统获得热传递流体的温度(t
me
)；
25.ii)从传感器系统获得热传递流体的电阻(r
me
)；
26.iii)从温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)；
27.iv)从电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sope)；
28.v)通过计算温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的温度分量；
29.vi)通过计算第一电阻分量(sope)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的电阻分量；
30.vii)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定组合相位状态值(sop
flow
)。
31.对温度分量(sop
t
)应用温度系数(β)和对电阻分量(sope)应用1与温度系数(β)之间的差值(即，1减β)以用于对所述两个分量进行加权提供了可应用于pcm的整个两相区域的连续的组合函数。
32.所述系统的特征可以在于，传感器系统位于所述至少一个室内热交换器的上游。所述系统可以包括位于所述至少一个室内热交换器的下游的第二传感器系统，其中第二传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或者一个组合式温度和电阻传感器。在这种情况下，控制器被配置为：
33.i)从传感器系统和第二传感器系统获得温度信息，并且从传感器系统和第二传感器系统获得电阻信息；
34.ii)基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)；并且
35.iii)基于所确定的相位状态差(δsop)来控制热传递系统的操作。
36.确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)、以及基于确定的δsop来控制所述系统的操作的优点是，可以确保递送到室内热交换器的冷却(线性地)取决于热传递流体的流速。因此，冷却效率可以被准确地控制。
37.为了确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)，控制器优选地被配置为：
38.i)从传感器系统获得热传递流体的第一温度(t
me
)，并且从第二传感器系统获得热传递流体的第二温度(t
me
)；
39.ii)从传感器系统获得热传递流体的第一电阻(r
me
)，并且从第二传感器系统获得第二电阻(r
me
)；
40.iii)从第一温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一温度分量(sop
t
)，并且从第二温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二温度分量(sop
t
)；
41.iv)从第一电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一电阻分量(sope)，并且从第二电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二电阻分量(sope)；
42.v)通过计算第一温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第一温度分量，并且通过计算第二温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第二温度分量；
43.vi)通过计算第一电阻分量(sope)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第一电阻分量，并且通过计算第二电阻分量(sope)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第二电阻分量；
44.vii)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定第一组合相位状态值(sop
flow
)，并且通过计算加权的第二温度分量和加权的第二电阻分量的和来确定第二组合相位状态值(sop
return
(sop
返回
))；
45.viii)通过计算第二相位状态值(sop
return
)和第一相位状态值(sop
flow
)之间的差值来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)。
46.所述系统的特征可以在于，控制器被配置为如下确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)：
47.如果t
me
》(t
eq
+u(+))，则sop
t
＝0；
48.如果t
me
《(t
eq-u(-))，则sop
t
＝1；
49.如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则sop
t
在》0且《1的范围内，优选地在0.1至0.9的范围内，更优选地在0.2至0.8的范围内，更优选地在0.3至0.7的范围内，特别优选地在0.4至0.6的范围内，尤其是0.5；
50.其中，
51.t
me
是测得的温度的值，
52.t
eq
是相变材料的相变温度，
53.u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，
54.u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。
55.此外，所述系统的特征可以在于，控制器被配置为如下确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sope)：
56.sope＝sop0+α
·
(r
me-r0)
57.其中，
58.sop0是参考相位状态值，其中，当热传递流体是不存在固态晶体的液体时，sop0优选为0，
59.α是用于将测得的相对于参考电阻值r0的电阻变化转换为相位状态的系数，
60.r
me
是测得的电阻的值，
61.r0是参考电阻值。
62.而且，所述系统的特征可以在于，控制器被配置为如下确定组合相位状态值(sop
flow
、sop
return
)：
63.sop
flow
,sop
return
＝β
·
sop
t
+(1-β)
·
sope64.其中，
65.β是表示用于特定的相变材料的加权值的系数，其提供相位测量的基于焓的状态的最准确的预测，其中优选地如下确定β：
66.如果t
me
》(t
eq
+u(+))，则β＝1；
67.如果t
me
《(t
eq-u(-))，则β＝1；
68.如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则β在》0且《1的范围内，优选地在0.01至0.8的范围内，更优选地在0.05至0.6的范围内，更优选地在0.10至0.4的范围内，特别优选地在0.15至0.3的范围内，尤其是0.2，
69.其中，
70.t
me
是测得的温度的值，
71.t
eq
是相变材料的相变温度，
72.u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，
73.u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。
74.此外，所述系统的特征可以在于，控制器被配置为基于以下各项来控制热传递系统的操作：
75.i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或
76.ii)通过控制所述至少一个室内热交换器的风扇开启或关闭(例如，是否被以预定的转速开启)、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至少一个热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。
77.另外，所述系统的特征可以在于，冷却回路包括至少一个另外的室内热交换器，其中第三传感器系统设置在冷却回路中的所述另外的室内热交换器的下游，其中第三传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器，其中控制器被配置为基于以下各项来控制热传递系统的操作：
78.i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或
79.ii)通过控制所述至少一个另外的室内热交换器的风扇开启或关闭(例如，是否被以预定的转速开启)、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个另外的室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述至少一个另外的室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至少一个另外的热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。
80.如果所述系统被配置为使得进入所述另外的室内热交换器的热传递流体的温度和压力与进入所述室内热交换器的热传递流体的温度和压力相同，则控制器可以被配置为基于从传感器系统和第三传感器系统获得的温度信息、并且基于从传感器系统和第三传感器系统获得的电阻信息来确定穿过所述另外的室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)。如果所述系统被配置为使得进入所述另外的室内热交换器的热传递流体的温度和压力不同于进入所述室内热交换器的热传递流体的温度和压力，则控制器可以被配置为
基于从第三传感器系统和第四传感器系统获得的温度信息、并且基于从第三传感器系统和第四传感器系统获得的电阻信息来确定穿过所述另外的室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)，其中第四传感器系统设置在冷却回路中的所述另外的室内热交换器的上游，并且其中第四传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器。所述确定可以类似于上述对于所述室内热交换器的δsop的确定。
81.根据本发明，一种用于操作热传递系统的方法，在所述热传递系统中，包括相变材料或者由相变材料组成的热传递流体在冷却回路中循环，所述方法包括：
82.从位于热传递系统的冷却回路中的传感器系统获得温度信息和电阻信息，包括相变材料或者由相变材料组成的热传递流体在所述冷却回路中循环，其中所述传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器；
83.其中所述方法包括：
84.基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定组合相位状态值(sop
flow
)；并且
85.基于所确定的相位状态值(sop
flow
)来控制热传递系统的操作。
86.根据本发明的方法具有与根据本发明的系统相同的优点。具体地说，基于获得的温度信息和获得的电阻信息确定组合相位状态值(sop
flow
)的步骤使得控制器可以以比只有热传递流体的温度、或者只有热传递流体的电阻被用于确定热传递流体的sop更高的准确性，确定pcm的相位转变区域中的热传递流体的sop。基于所确定的值控制热传递系统的操作的步骤使得所述方法可以防止室内热交换器的通道的阻塞、以及防止其热传递表面上的晶体的不需要的沉积。发明的方法是简单的、有效的，并且不需要昂贵的仪器。
87.在所述系统中，传感器系统的温度传感器可以选自由以下传感器组成的组：基于热电偶的传感器、热敏电阻传感器、基于rtd的传感器、以及它们的组合。电阻传感器可以选自由以下传感器组成的组：电导率传感器(因为电阻是电导的倒数)、基于校准的rtd的传感器、以及它们的组合。组合式温度和电阻传感器可以是校准的rtd。
88.在所述方法中，热传递流体的pcm优选地是未被封装的pcm。pcm可以包括无机pcm、优选地包括盐、更优选地包括笼型水合物，或者由无机pcm组成、优选地由盐组成、更优选地由笼型水合物组成。已经发现，笼型水合物(chs)(例如，四丁基溴化铵(tbab)和三羟甲基乙烷(tme))的电阻可以与笼型水合物的sop相关。
89.所述方法的特征可以在于，为了确定组合相位状态值(sop
flow
)，所述方法包括：
90.i)从传感器系统获得热传递流体的温度(t
me
)；
91.ii)从传感器系统获得热传递流体的电阻(r
me
)；
92.iii)从温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)；
93.iv)从电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sope)；
94.v)通过计算温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的温度分量；
95.vi)通过计算第一电阻分量(sope)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的电阻分量；
96.vii)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定组合相位状态值(sop
flow
)。
97.此外，所述系统的特征可以在于，传感器系统位于所述至少一个室内热交换器的上游。所述系统可以包括位于所述至少一个室内热交换器的下游的第二传感器系统，其中第二传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或者一个组合式温度和电阻传感器，其中所述方法包括：
98.i)从传感器系统和第二传感器系统获得温度信息，并且从传感器系统和第二传感器系统获得电阻信息；
99.ii)基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)；并且
100.iii)基于所确定的相位状态差(δsop)来控制热传递系统的操作。
101.确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)、以及基于确定的δsop来控制所述系统的操作的优点是，可以确保递送到室内热交换器的冷却(线性地)取决于热传递流体的流速。因此，冷却效率可以被准确地控制。
102.为了确定相位状态差(δsop)，所述方法优选地包括：
103.a)从传感器系统获得热传递流体的第一温度(t
me
)，并且从第二传感器系统获得热传递流体的第二温度(t
me
)；
104.b)从传感器系统获得热传递流体的第一电阻(r
me
)，并且从第二传感器系统获得第二电阻(r
me
)；
105.c)从第一温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一温度分量(sop
t
)，并且从第二温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二温度分量(sop
t
)；
106.d)从第一电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一电阻分量(sope)，并且从第二电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二电阻分量(sope)；
107.e)通过计算第一温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第一温度分量，并且通过计算第二温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第二温度分量；
108.f)通过计算第一电阻分量(sope)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第一电阻分量，并且通过计算第二电阻分量(sope)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第二电阻分量；
109.g)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定第一组合相位状态值(sop
flow
)，并且通过计算加权的第二温度分量和加权的第二电阻分量的和来确定第二组合相位状态值(sop
return
)；
110.h)通过计算第二相位状态值(sop
return
)和第一相位状态值(sop
flow
)之间的差值来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)。
111.所述方法的特征可以在于，如下确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)：
112.如果t
me
》(t
eq
+u(+))，则sop
t
＝0；
113.如果t
me
《(t
eq-u(-))，则sop
t
＝1；
114.如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则sop
t
在》0且《1的范围内，优选地在0.1至0.9的范围内，更优选地在0.2至0.8的范围内，更优选地在0.3至0.7的范围内，特别优选地在0.4至0.6的范围内，尤其是0.5，
115.其中，
116.t
me
是测得的温度的值，
117.t
eq
是相变材料的相变温度，
118.u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，
119.u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。
120.此外，所述方法的特征可以在于，如下确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sope)：
121.sope＝sop0+α
·
(r
me-r0)
122.其中，
123.sop0是参考相位状态值，其中，当热传递流体是不存在固态晶体的液体时，sop0优选为0，
124.α是用于将测得的相对于参考电阻值r0的电阻变化转换为相位状态的系数，
125.r
me
是测得的电阻的值，
126.r0是参考电阻值。
127.而且，所述方法的特征可以在于，如下确定组合相位状态值(sop
flow
、sop
return
)：
128.sop
flow
,sop
return
＝β
·
sop
t
+(1-β)
·
sope129.其中，
130.β是与用于特定的相变材料的加权值相关的系数，其提供相位测量的基于焓的状态的最准确的预测，其中优选地如下确定β：
131.如果t
me
》(t
eq
+u(+))，则β＝1；
132.如果t
me
《(t
eq-u(-))，则β＝1；
133.如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则β在》0且《1的范围内，优选地在0.01至0.8的范围内，更优选地在0.05至0.6的范围内，更优选地在0.10至0.4的范围内，特别优选地在0.15至0.3的范围内，尤其是0.2，
134.其中，
135.t
me
是测得的温度的值，
136.t
eq
是相变材料的相变温度，
137.u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，
138.u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。
139.此外，所述方法的特征可以在于，基于以下各项来控制热传递系统的操作：
140.i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或
141.ii)通过控制所述至少一个室内热交换器的风扇开启或关闭(例如，是否被以预定的转速开启)、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至
少一个热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。
142.另外，所述方法的特征可以在于，冷却回路包括至少一个另外的室内热交换器，其中第三传感器系统设置在所述另外的室内热交换器的下游，其中第三传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器，其中控制器被配置为基于以下各项来控制热传递系统的操作：
143.i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或
144.ii)通过控制所述至少一个另外的室内热交换器的风扇开启或关闭(例如，是否被以预定的转速开启)、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个另外的室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述至少一个另外的室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至少一个另外的热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。
145.如果进入所述另外的室内热交换器的热传递流体的温度和压力与进入所述室内热交换器的热传递流体的温度和压力相同，则可以基于从传感器系统和第三传感器系统获得的温度信息、并且基于从传感器系统和第三传感器系统获得的电阻信息来确定穿过所述另外的室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)。如果进入所述另外的室内热交换器的热传递流体的温度和压力不同于进入所述室内热交换器的热传递流体的温度和压力，则可以基于从第三传感器系统和第四传感器系统获得的温度信息、并且基于从第三传感器系统和第四传感器系统获得的电阻信息来确定穿过所述另外的室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)，其中第四传感器系统设置在冷却回路中的所述另外的室内热交换器的上游，并且其中第四传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器。所述确定可以类似于上述对于室内热交换器的δsop的确定。
附图说明
146.参照以下附图和例子，本发明的主题应被更详细地例示说明，而不希望使本发明限于这里示出的特定的实施例。
147.图1示出pcm tbab的相位图。
148.图2示出通过dsc确定的pcm tbab的热流曲线。
149.图3示出随着时间的推移，在各时间点处对pcm tbab的电导测量和温度测量的结果。图3的绘图的x轴表示时间(以分钟为单位)，并且给出获取测量点的时间点。
150.图4示出由随着时间的推移，对pcm tbab的电导测量和温度测量得到的、电导(y轴)对温度(x轴)的绘图。
151.图5示出没有储蓄装置的热传递系统。
152.图6示出有储蓄装置的热传递系统。
153.图7示出具有不同区域的热传递系统。
154.图8示出对于所述系统的具有最高冷却负荷的区域的控制图。
155.图9示出对于所述系统的具有比最高冷却负荷低的冷却负荷的区域的控制图。
156.图10示出对于所述系统的其余部分(室外单元/循环箱(hydronic box))的控制
图。
具体实施方式
157.例子1——pcm tbab的性质的确定
158.使用传统的差示扫描量热仪(dsc)来确定pcm tbab的相变温度。图2中例示说明结果。
159.执行电导测量和温度测量来确定soc/p。为此，在用于调节温度的恒温槽中装入水溶液中的20wt.-％tbab，并且使用电导率探针来测量电导。图3中示出测量结果，这些测量结果用于绘制图4中所示的电导对温度绘图。值得注意的是，图4中所示的电导对温度绘图指示两个参数之间的关系是不清晰的。可以表明温度对于解释相变转变时间段内的相位状态是有限的。
160.例子2——系数α和β的确定
161.α是用于将测得的相对于参考电阻r0的电阻变化转换为相位状态的系数。
162.β是表示用于特定的相变材料的加权值的系数，其提供相位测量的基于焓的状态的最准确的预测，其中可以如下确定β：
163.如果t
me
》(t
eq
+u(+))，则β＝1；
164.如果t
me
《(t
eq-u(-))，则β＝1；
165.如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则β在》0且《1的范围内，优选地在0.01至0.8的范围内，更优选地在0.05至0.6的范围内，更优选地在0.10至0.4的范围内，特别优选地在0.15至0.3的范围内，尤其是0.2，
166.其中，
167.t
me
是测得的温度的值，
168.t
eq
是相变材料的相变温度，
169.u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，
170.u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。
171.为了使系数α和β适合于具有特定的pcm的热传递流体，可以将基于焓的相位状态绘制为总体温度和电阻的函数。为此，可以执行一系列测试来测量相变区域中的具有特定的pcm的热传递流体的加热曲线。
172.例子3——用于操作热传递系统的方法
173.为了操作热传递系统，可以基于以下对于图7中例示说明的热传递系统的例子的假定来定义控制算法：
174.1.存在两个或更多个室内单元(风扇盘管单元)，每个室内单元服务它自己的热区域(即，房间)，热区域具有它自己的测量房间温度的恒温器；
175.2.可用于系统控制的主要组件是室内单元风扇、分支阀门、压缩机速度和浆液泵速度；
176.3.浆液的相位状态(sop)被确定为测得的电阻(r)和温度(t)的函数；
177.4.对于每个房间/区域，每个室内单元上的目标δsop要求是大致相同的。这意味
着递送到每个区域的冷却随着浆液流到每个区域的质量流速(线性地)变化。
178.对于具有最高的冷却负荷的区域，可以如下解释主要算法(还参见图8，使用pi作为示例控制机制)：
179.·
室内单元风扇总是处于固定速度开启(由占用者选择)；
180.·
自动地调整压缩机速度来实现目标sop
flow
。根据房间设置点和实际的房间温度之间的δt来设置目标sop
flow
；
181.·
根据分支的目标流速来设置室内单元分支上的阀门位置(要么是分流阀/旁通阀，要么是调节球阀)。设置流到室内单元的目标流速来实现目标δsop。
182.对于具有较低的冷却负荷的区域，可以如下解释主要算法(还参见图9)：
183.·
室内单元风扇根据恒温器开启或关闭以保持具有死区的房间温度；
184.·
根据具有最高的冷却负荷的区域来固定到室内单元的sop
flow
；
185.·
室内单元分支上的阀门位置根据分支的目标流速来设置。设置到室内单元的目标流速来实现目标δsop。
186.对于所述系统的其余部分(室外单元/循环箱)，可以如下解释主要控制算法(还参见图10)：
187.·
设置泵速来实现室内热交换器(phex)中的目标浆液流速；
188.·
设置阀门(lev)打开度来实现制冷剂侧的目标超热。
189.标号和缩写的列表
190.pcm：
ꢀꢀꢀꢀ
相变材料
191.sop：
ꢀꢀꢀꢀ
具有pcm的热传递流体的相位状态
192.sop
flow
：室内热交换器上游的sop的第一组合相位状态值；
193.sop
return
：室内热交换器下游的sop的第二组合相位状态值；
194.δsop：
ꢀꢀꢀ
sop
return
–
sop
flow
195.t
me
：
ꢀꢀꢀꢀꢀ
热传递流体的温度；
196.t
eq
：
ꢀꢀꢀꢀꢀ
pcm的相变温度；
197.r
me
：
ꢀꢀꢀꢀ
热传递流体的测得的电阻；
198.r0：
ꢀꢀꢀꢀꢀ
参考电阻；
199.sop
t
：
ꢀꢀꢀ
sop的温度分量；
200.sope：
ꢀꢀꢀ
sop的电阻分量；
201.sop0：
ꢀꢀꢀ
参考相位状态值，其中，当热传递流体是不存在固态晶体的液体时；
202.α：
ꢀꢀꢀꢀꢀ
用于将测得的相对于参考电阻值r0的电阻变化转换为相位状态的电系数；
203.β：
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
温度系数；
204.u(+)：
ꢀꢀꢀꢀ
与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差
205.u(-)：
ꢀꢀꢀ
与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差
206.tbab：
ꢀꢀꢀ
四丁基溴化铵
207.tme：
ꢀꢀꢀꢀ
三羟甲基乙烷
208.r：
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
sop传感器，即，温度和电阻传感器这二者；
209.t：
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
热电偶；
210.p：
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
压力传感器；
211.phex：
ꢀꢀꢀꢀ
板式热交换器；
212.fcu：
ꢀꢀꢀꢀꢀ
风扇盘管单元；
213.t
indoor
：
ꢀꢀꢀ
室内温度；
214.lev：
ꢀꢀꢀꢀꢀ
线性膨胀阀门；
215.rtd：
ꢀꢀꢀꢀꢀ
电阻温度检测器；
216.sp：
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
设置点；
217.e(t)：
ꢀꢀꢀꢀ
作为期望的设置点和测得的过程变量之间的差值的误差值；
218.pi：
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
比例-积分控制器；
219.v_flow：
ꢀꢀ
体积流速；
220.super_heat:超热被测量为制冷剂蒸汽的实际温度和制冷剂的饱和温度之间的差值。

技术特征：

1.一种热传递系统，包括：a)制冷回路，所述制冷回路包括第一热传递流体、压缩机、冷凝机、膨胀装置和室外热交换器；b)冷却回路，所述冷却回路包括第二热传递流体、泵、热交换器和至少一个室内热交换器，所述第二热传递流体包括相变材料，或者由相变材料组成，所述泵用于使第二热传递流体围绕冷却回路循环，所述热交换器用于将热量从第二热传递流体传递到第一热传递流体，所述室内热交换器用于将热量从要被冷却的空间传递到第二热传递流体；c)在冷却回路中，包括温度传感器和电阻传感器、或者由温度传感器和电阻传感器组成的传感器系统，其中所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器；d)控制器，所述控制器被配置为从传感器系统获得温度信息和电阻信息；其中所述控制器被配置为：基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定组合相位状态值(sop
flow
)，并且基于所确定的组合相位状态值(sop
flow
)来控制热传递系统的操作。2.根据权利要求1所述的系统，其中，为了确定组合相位状态值(sop
flow
)，所述控制器被配置为：i)从所述传感器系统获得热传递流体的温度(t
me
)；ii)从所述传感器系统获得热传递流体的电阻(r
me
)；iii)从温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)；iv)从电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sop
e
)；v)通过计算温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的温度分量；vi)通过计算第一电阻分量(sop
e
)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的电阻分量；vii)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定组合相位状态值(sop
flow
)。3.根据权利要求1或2之一所述的系统，其中所述传感器系统位于所述至少一个室内热交换器的上游，其中所述系统包括位于所述至少一个室内热交换器的下游的第二传感器系统，其中所述第二传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或者一个组合式温度和电阻传感器，其中所述控制器被配置为：i)从所述传感器系统和第二传感器系统获得温度信息，并且从所述传感器系统和第二传感器系统获得电阻信息；ii)基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)；并且iii)基于所确定的相位状态差(δsop)来控制热传递系统的操作，其中，为了确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)，所述控制器优选地被配置为：i)从所述传感器系统获得热传递流体的第一温度(t
me
)，并且从第二传感器系统获得热传递流体的第二温度(t
me
)；
ii)从所述传感器系统获得热传递流体的第一电阻(r
me
)，并且从第二传感器系统获得第二电阻(r
me
)；iii)从第一温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一温度分量(sop
t
)，并且从第二温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二温度分量(sop
t
)；iv)从第一电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一电阻分量(sop
e
)，并且从第二电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二电阻分量(sop
e
)；v)通过计算第一温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第一温度分量，并且通过计算第二温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第二温度分量；vi)通过计算第一电阻分量(sop
e
)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第一电阻分量，并且通过计算第二电阻分量(sop
e
)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第二电阻分量；vii)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定第一组合相位状态值(sop
flow
)，并且通过计算加权的第二温度分量和加权的第二电阻分量的和来确定第二组合相位状态值(sop
return
)；viii)通过计算第二相位状态值(sop
return
)和第一相位状态值(sop
flow
)之间的差值来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)。4.根据权利要求2或3之一所述的系统，其中所述控制器被配置为如下确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)：如果t
me
>(t
eq
+u(+))，则sop
t
＝0；如果t
me
<(t
eq-u(-))，则sop
t
＝1；如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则sop
t
在>0且<1的范围内，优选地在0.1至0.9的范围内，更优选地在0.2至0.8的范围内，更优选地在0.3至0.7的范围内，特别优选地在0.4至0.6的范围内，尤其是0.5；其中，t
me
是测得的温度的值，t
eq
是相变材料的相变温度，u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。5.根据权利要求2至4之一所述的系统，其中所述控制器被配置为如下确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sop
e
)：sop
e
＝sop0+α
·
(r
me-r0)其中sop0是参考相位状态值，其中，当热传递流体是不存在固态晶体的液体时，sop0优选为0，α是用于将测得的相对于参考电阻值r0的电阻变化转换为相位状态的系数，r
me
是测得的电阻的值，r0是参考电阻值。6.根据权利要求2至5之一所述的系统，其中所述控制器被配置为如下确定组合相位状态值(sop
flow
、sop
return
)：
sop
flow
,sop
return
＝β
·
sop
t
+(1-β)
·
sop
e
其中，β是表示用于特定的相变材料的加权值的系数，其提供相位测量的基于焓的状态的最准确的预测，其中优选地如下确定β：如果t
me
>(t
eq
+u(+))，则β＝1；如果t
me
<(t
eq-u(-))，则β＝1；如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则β在>0且<1的范围内，优选地在0.01至0.8的范围内，更优选地在0.05至0.6的范围内，更优选地在0.10至0.4的范围内，特别优选地在0.15至0.3的范围内，尤其是0.2，其中，t
me
是测得的温度的值，t
eq
是相变材料的相变温度，u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。7.根据权利要求1至6之一所述的系统，其中所述控制器被配置为基于以下各项来控制热传递系统的操作：i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或ii)通过控制所述至少一个室内热交换器的风扇的转速、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至少一个热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。8.根据权利要求1至7之一所述的系统，其中所述冷却回路包括至少一个另外的室内热交换器，其中第三传感器系统设置在冷却回路中的所述另外的室内热交换器的下游，其中所述第三传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器，其中所述控制器被配置为基于以下各项来控制热传递系统的操作：i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或ii)通过控制所述至少一个另外的室内热交换器的风扇开启或关闭、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个另外的室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述至少一个另外的室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至少一个另外的热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。9.一种用于操作热传递系统的方法，在所述热传递系统中，包括相变材料或者由相变材料组成的热传递流体在冷却回路中循环，所述方法包括：从位于热传递系统的冷却回路中的传感器系统获得温度信息和电阻信息，包括相变材料或者由相变材料组成的热传递流体在所述冷却回路中循环，其中所述传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器；
其中所述方法进一步包括：基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定组合相位状态值(sop
flow
)；并且基于所确定的相位状态值(sop
flow
)来控制热传递系统的操作。10.根据权利要求9所述的方法，其中，为了确定组合相位状态值(sop
flow
)，所述方法包括：i)从所述传感器系统获得热传递流体的温度(t
me
)；ii)从所述传感器系统获得热传递流体的电阻(r
me
)；iii)从温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)；iv)从电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sop
e
)；v)通过计算温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的温度分量；vi)通过计算第一电阻分量(sop
e
)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的电阻分量；vii)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定组合相位状态值(sop
flow
)。11.根据权利要求9或10所述的方法，其中所述传感器系统位于至少一个热交换器的上游，其中所述系统包括位于至少一个室内热交换器的下游的第二传感器系统，其中所述第二传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或者一个组合式温度和电阻传感器，其中所述方法包括：i)从所述传感器系统和第二传感器系统获得温度信息，并且从所述传感器系统和第二传感器系统获得电阻信息；ii)基于获得的温度信息和获得的电阻信息来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)；并且iii)基于所确定的相位状态差(δsop)来控制热传递系统的操作，其中，为了确定相位状态差(δsop)，所述方法优选地包括：a)从所述传感器系统获得热传递流体的第一温度(t
me
)，并且从第二传感器系统获得热传递流体的第二温度(t
me
)；b)从所述传感器系统获得热传递流体的第一电阻(r
me
)，并且从第二传感器系统获得第二电阻(r
me
)；c)从第一温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一温度分量(sop
t
)，并且从第二温度(t
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二温度分量(sop
t
)；d)从第一电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第一电阻分量(sop
e
)，并且从第二电阻(r
me
)确定热传递流体的相位状态(sop)的第二电阻分量(sop
e
)；e)通过计算第一温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第一温度分量，并且通过计算第二温度分量(sop
t
)和温度系数(β)的乘积来确定加权的第二温度分量；f)通过计算第一电阻分量(sop
e
)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第一电阻分量，并且通过计算第二电阻分量(sop
e
)和1与温度系数(β)之间的差值的乘积来确定加权的第二电阻分量；g)通过计算加权的第一温度分量和加权的第一电阻分量的和来确定第一组合相位状
态值(sop
flow
)，并且通过计算加权的第二温度分量和加权的第二电阻分量的和来确定第二组合相位状态值(sop
return
)；h)通过计算第二相位状态值(sop
return
)和第一相位状态值(sop
flow
)之间的差值来确定穿过所述至少一个室内热交换器的热传递流体的相位状态差(δsop)。12.根据权利要求10或11所述的方法，其中如下确定热传递流体的相位状态(sop)的温度分量(sop
t
)：如果t
me
>(t
eq
+u(+))，则sop
t
＝0；如果t
me
<(t
eq-u(-))，则sop
t
＝1；如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则sop
t
在>0且<1的范围内，优选地在0.1至0.9的范围内，更优选地在0.2至0.8的范围内，更优选地在0.3至0.7的范围内，特别优选地在0.4至0.6的范围内，尤其是0.5，其中，t
me
是测得的温度的值，t
eq
是相变材料的相变温度，u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。13.根据权利要求10至12之一所述的方法，其中如下确定热传递流体的相位状态(sop)的电阻分量(sop
e
)：sop
e
＝sop0+α
·
(r
me-r0)其中sop0是参考相位状态值，其中，当热传递流体是不存在固态晶体的液体时，sop0优选为0，α是用于将测得的相对于参考电阻值r0的电阻变化转换为相位状态的系数，r
me
是测得的电阻的值，r0是参考电阻值。14.根据权利要求10至13之一所述的方法，其中如下确定组合相位状态值(sop
flow
、sop
return
)：sop
flow
,sop
return
＝β
·
sop
t
+(1-β)
·
sop
e
其中β是与用于特定的相变材料的加权值相关的系数，其提供相位测量的基于焓的状态的最准确的预测，其中优选地如下确定β：如果t
me
>(t
eq
+u(+))，则β＝1；如果t
me
<(t
eq-u(-))，则β＝1；如果t
me
≥((t
eq-u(-))且≤(t
eq
+u(+))，则β在>0且<1的范围内，优选地在0.01至0.8的范围内，更优选地在0.05至0.6的范围内，更优选地在0.10至0.4的范围内，特别优选地在0.15至0.3的范围内，尤其是0.2，其中，t
me
是测得的温度的值，t
eq
是相变材料的相变温度，
u(+)是与相变过程(例如，熔融)期间的相变机制的上限处的平衡温度的温度偏差，u(-)是与相变过程(例如，结晶)期间的相变机制的下限处的平衡温度的温度偏差。15.根据权利要求9至14之一所述的方法，其中基于以下各项来控制热传递系统的操作：i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或ii)通过控制所述至少一个室内热交换器的风扇开启或关闭、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至少一个热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。16.根据权利要求9至15之一所述的方法，其中所述冷却回路包括至少一个另外的室内热交换器，其中第三传感器系统设置在所述冷却回路中所述另外的室内热交换器的下游，其中所述第三传感器系统包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，所述温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器，其中所述控制器被配置为基于以下各项来控制热传递系统的操作：i)通过控制压缩机的速度、优选地根据所述系统中的室内热交换器的最高冷却负荷的、所确定的组合相位状态值(sop
flow
)；和/或ii)通过控制所述至少一个另外的室内热交换器的风扇开启或关闭、和/或通过控制热传递流体通过所述至少一个另外的室内热交换器的流速、优选地通过控制泵的泵速和/或与所述至少一个另外的室内热交换器流体连接的阀门的打开程度的、穿过所述至少一个另外的热交换器的所确定的相位状态差(δsop)。

技术总结

本发明提供一种热传递系统和用于操作热传递系统的方法，在热传递系统中，包括相变材料(PCM)或由相变材料组成的热传递流体在冷却回路中循环。基于从传感器系统获得的信息确定热传递流体的组合相位状态值，传感器系统位于冷却回路中，并包括温度传感器和电阻传感器，或者由温度传感器和电阻传感器组成，温度传感器和电阻传感器被实现为两个单独的传感器或一个组合式温度和电阻传感器。热传递流体关于其PCM的结晶/固化的量而言的质量用“相位状态”来表示，并给予热传递流体内的结晶是否发生的信息。所述系统和方法可以安全有效地防止所述系统的室内热交换器的通道可能被固化的PCM阻塞、及固体PCM(晶体)不需要地沉积在室内热交换器的热传递表面上。热交换器的热传递表面上。热交换器的热传递表面上。