1、容积负荷
表1 各种处理方法的比较
处理方法 项目 | 生物接触氧化法 | 生物转盘 | 标准活性污泥法 |
BOD容积负荷(kg/m3·d) | | 5～10g/m2·d | |
池自身占地面积 | 中 | 大 气动滑板 | 大 |
MLSS量(mg/l) | 6000～10000 | 隧道施工风机5～15g/m2 | 2000～3000 |
污泥量 | 最少 | 少 | 大 |
停运后的问题 | 长期停运，污泥剥离量大 | 长期停运，污泥剥离量大 | 若停运三天以上，则恢复困难 |
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氧化池中生物膜重量一般为6200～14000 mg/l，呈悬浮状微生物的（活性污泥）一般只有200～300 mg/l，因此可以粗略的以生物膜重量表示生物接触氧化法的微生物数量。城市污水中生物膜重量为12000～14000 mg/l。
3、填料
（1）填料特性比较
表2 填料特性比较
指标 种类 | 重量 （kg/ m3） | 比表面积 (m2/ m3) | 空隙率 (%) | 价格 (元/ m3) |
碎石（D=6cm） | 1300 | 110 | 45 | 10～15 |
φ19蜂窝 | 42 | 210 | 箱包手把98 | 300～400 |
φ15蜂窝 | 31 | 170 | 98 |
仿英Floccor（波纹板） | 39 | 83 | 98 |
立体波纹 | 45 | 100 | 97 |
日本微研式（立体波纹） | 30 | 310 | |
纤维 | 3左右 | 500～2000 | 99 | 50～80 |
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（2）填料容积V有效
V有效=Q(C0-C1) /I·1000
式中Q——处理水量（m3/d）
C0——进水BOD浓度（mg/L）
C1——出水BOD浓度（mg/L）
I——BOD容积负荷（m3）
4、停留时间
（1）弗鲁因德利希吸附式
Q(C0-C1)/V=式中Q——处理水量（m3/d）
C0——进水BOD浓度（mg/L）
C1——出水BOD浓度（mg/L）
V——填料容积（m3）
（2）停留时间
T=24V/Q=24 (C0-C1)/ 、池体高度
一般的氧化池填料高度为3m，底部的布水布气层高度为～，顶部的稳定水层高度为～，所以总池高度一般为～。
6、供气量
（1）需氧量（R）：生物膜的需氧量（R）包括合成用氧量和内源呼吸用氧量两部分。即： R=a＇·△BOD+ b＇·P
式中R——生物膜的需氧量（kg/h）
△BOD——单位时间内去除的BOD量（kg/h）
P——活性生物膜数量（kg）
从等当量的化学反应来看，每去除1kg BOD需要1kg O2。但实际是随着负荷的变化而变化的。例如，在普通生物滤池法中，污泥负荷低，泥龄长，氧化反应进行的比较彻底，去除1kg BOD的需氧量可大于1kg，系数a＇通常为左右；在生物接触氧化法中，污泥负荷高，生物膜更新快，泥龄较短，有一部分BOD物质未被氧化就排出系统，因此去除1kg BOD的需氧量往往低于1kg，系数a＇通常小于1。根据实验测定，用于生物膜内源呼吸的氧量为m2·h左右，按照填料的比表面积和生物膜的干重（kg/ m3）可推算系数b＇，在普通生物滤池中b＇=。
（2）供氧量（Qs）：供氧量Qs取决于需氧量（R）和曝气装置氧的总转移系数KL0，当缺乏KL0资料时，建议按下式计算Qs：
Qs=R·K/αβγ
单晶硅生产工艺式中K为需氧量不均匀系数。在实际运转系统中水量与水质是变化的，这样也就形成了需氧量的不均匀性，水量与水质高负荷时的需氧量往往比平均负荷时要高出很多。在确定供气系统时必须按最大需氧量考虑才能取得预期效果。K值按排水制度、工艺生产等实测确定。
α为氧的水质转移系数；β为饱和溶解氧修正系数。α、β值视处理水水质而异。经实验测定，生活污水的α值为，β值为～；工业废水，如印染废水的α值只有～，β值为。
γ为不同温度时的充氧系数，其值可由表3查得。
表3 不同温度及溶解氧时的充氧系数γ值
溶解氧（mg/L） | 温度（℃） |
5 | 10 | 15 | 20 | 25 | 32 |
0 | | | | | | |
1 | | | | | | |
2 | | | | | | |
3 | 网络证件 | | | | | |
4 | 生发梳 | | | | | |
5 | | | | | | |
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（3）供气量（W）：计算出来的供氧量还需换算成空气量（W）
W= Qs/ ρ·C（m3/h）
式中ρ——氧气的容重，在20℃标准状态下，ρ= m3；
C——氧气在空气中所占的体积比，标准状态下C=。
根据上式所计算出的供气量应作压力、温度和水深的修正，后两项影响较小，略去不计，则可按下式折算成为所需标准状态下的空气量（W标）
