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利⽤钟摆原理实现减隔震功能的⽀座。⽀座通过滑动界⾯摩擦消耗地震能量实现减震功能，通过球⾯摆动延长梁体运动周期实现隔震功能。减隔震起始⼒ bolt broken force 剪⼒销剪断时施加在⽀座上的⽔平⼒。隔震周期 oscillation period 地震作⽤下，⽀座发⽣摆动的固有周期。减隔震位移 the maximum displacement capacity of the bearing 为适应梁体在地震作⽤下产⽣的位移⽽设定的最⼤⽔平位移量。竖向转⾓ vertical Rotation 减震球摆上部的设计转⾓。减隔震转⾓the maximum rotation capacity of the bearing 减震球摆和减震球摆上部同时转动时的设计最⼤转⾓。⼆、⽀座规格系列按承受的竖向荷载⼤⼩共分为30级，即 降香黄檀树
1000，1500，2000，2500，3000，3500，4000，4500，5000，6000，7000，8000，9000，10000，12500，1500 0，17500，20000，22500，25000，27500，30000，32500，35000，37500，40000，45000，50000，55000，60 000 kN。⽀座转⾓设计和双向活动摩擦摆⽀座、单向活动摩擦摆⽀座的位移设计应符合GB/T 17955的规定。⽀座减隔震转⾓(α)应不⼩于竖向转⾓(α1)和⽀座减隔震位移最⼤值时产⽣转⾓(α2)中的较⼤值。
⽀座减隔震位移量分为四级：±100 mm、±200 mm、±300 mm、±400 mm。⽀座隔震周期分为五级：2s、2.5s、3s、3.5s、4s。当有特殊需要时，可按实际⼯程需要进⾏调整⽀座性能⽀座适⽤的温度范围、⽀座减震球摆上部的设计转动⼒矩应符合GB/T17955的规定。在竖向设计荷载作⽤下，1000kN～25000kN⽀座竖向压缩变形不应⼤于软件打包
衣架钩4mm，27500kN～60000kN⽀座竖向压缩变形不应⼤于6mm。在1.5倍竖向设计荷载作⽤下，⽀座⽆损伤。竖向设计荷载作⽤下，上座板的不锈钢板与平⾯滑板、球冠衬板的镀铬⾯或包覆不锈钢板与球⾯滑板间的摩擦系数应符合
GB/T17955的规定。⽀座设计减隔震起始⼒为⽀座竖向承载⼒的10%，其误差不超过起始⼒的±10%。当有特殊需要时，可按实际⼯程需要进⾏调整。⽀座等效刚度、阻尼⽐等⽀座减隔震性能技IP电话号码
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术参数的计算⽅法参见附录A。等效刚度允许误差±15%，阻尼⽐允许误差±10%。⽀座应设有限制⾮地震状态下减震球摆移动或摆动的装置，该装置设计应便于地震发⽣后进⾏修复或更换。
