吴晓峰;徐娜;王世国;姚晓岚;娄飞鹏
【摘 要】By means of macroscopic inspection,chemical analysis,metallographic examination,scanning electron microscopy and EDS analysis,the leakage cause of a slurry self evaporator (flash drum)was analyzed.The results indicated that stress corrosion cracking (alkali embrittlement)was the main leakage reason,and it could be prevented by suitable selection of materials,working temperature control,alkali concentration decrease,improvement of welding quality and reduction of inner-stress of pipeline.%采用宏观形貌检查、金相检验、化学成分分析、扫描电镜及能谱分析等手段分析了矿浆自蒸发器（闪蒸槽）的泄漏原因。结果表明，应力腐蚀破裂（碱脆）是其开裂泄漏的根本原因。合理选材、控制作业温度、降低碱液浓度、提高焊接质量、消除管道内应力是避免碱脆发生的有效手段。 【期刊名称】《腐蚀与防护》
【年(卷),期】2015(000)004
【总页数】5页(P393-397)
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【关键词】碱脆;应力腐蚀破裂;自蒸发器
【作 者】吴晓峰;徐娜;王世国;姚晓岚;娄飞鹏
【作者单位】山东省分析测试中心，济南 250014;山东省分析测试中心，济南 250014;日照宏特瑞车辆配件制造有限公司，日照 276800;日照宏特瑞车辆配件制造有限公司，日照 276800;中国石油工程建设公司，北京 100120
【正文语种】中 文
【中图分类】TG142.4
某单位使用的十级矿浆自蒸发器（闪蒸槽）不久前再次发生泄漏，该自蒸发器的材质为Q345R，尺寸为4 800mm×16mm×9 700mm（内径×壁厚×高度），环向焊缝焊接采用的工艺为埋弧焊，焊条所用材料为J507。该自蒸发器投入使用时间为2011年8月，在2012年11月出现多处泄漏，泄漏位置大都在筒体和封头连接处的环形焊缝处（见图1）。外表面进行了补焊（图1中箭头所指），但运行较短时间后又发生了泄漏。
据介绍，自蒸发器内工作压力为0.25MPa，温度为120℃，自蒸发器内的主要介质及浓度为Na2O（250g／L，质量分数相当于约24%）、Al2O3（55g／L）、Na2CO3（10g／L）以及SiO2，内部介质的峰值流量为500m3／h。该自蒸发器无蒸汽伴热系统，工作条件为间歇性，但无法准确确定其启停频率。自蒸发器外无腐蚀性介质，工作条件为常温常压。
图1 自蒸发器外表面宏观形貌Fig.1 External surface illustration of self evaporator
1 理化检验
1.1 宏观观察
该自蒸发器外表面及泄漏位置宏观形貌见图1。从该自蒸发器的环焊缝处切割取样，送交我单位进行分析，宏观形貌见图2。内壁表面被红褐腐蚀产物所覆盖。将内壁表面打磨去除腐蚀产物后（见图3），垂直于环焊缝的两条裂纹清晰可见。仔细观察可以发现，裂纹起始于焊缝处，裂纹较平直，宏观未见明显分叉。 图2 试样的外表面宏观形貌Fig.2 External macro-morphology of the sample
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图3 去除腐蚀产物后试样的内壁宏观形貌Fig.3 Internal macro-morphology of the sample after removing corrosion prodncts
将外表面的白附着物及内壁的红褐腐蚀产物取下，用蔡司SUPRA55场发射扫描电镜（SEM）观察其微观形貌，并用牛津能谱（EDX）定性分析其化学成分。将内外表面打磨光滑后，测量母材位置的壁厚约16mm。由此可见均匀腐蚀并不严重，导致该自蒸发器泄露的主要原因为局部腐蚀。
取图3中右侧裂纹所在区域进行金相及裂纹扩展形貌观察。图4是该处的局部放大图。
将图4中的白方框区域用手锯取下，将裂纹所在平面（即内壁）进行磨制、抛光，并用3%硝酸酒精溶液刻蚀，然后观察金相组织及裂纹扩展特征。该表面的金相包含了焊缝区和热影响区。焊缝、热影响区及基体的金相组织见图5（a）、5（b）和5（c），焊缝金相组织为板条状铁素体（白）＋位于铁素体之间的细长条珠光体（黑）。热影响区金相组织为块状铁素体（白）＋珠光体（黑），铁素体与珠光体呈带状分布。基体金相组织与热影响区相似，为带状分布的铁素体＋珠光体。
图4 图3右侧裂纹的局部放大图Fig.4 Partial enlarged view of the right crack in Fig.3
观察白方框中的裂纹扩展形态，见图5（d），可见主裂纹较宽，有明显的裂纹分叉现象，两裂纹面之间已被腐蚀产物堵塞。正是由于两裂纹面之间堵塞的腐蚀产物，使得即使在高倍的SEM下观察也很难区分主裂纹的扩展路径（沿晶还是穿晶）。沿着主裂纹有许多从主裂纹上发展的次生裂纹，见图5（e）。将次生裂纹在较高的倍数下观察，见图5（f），可见裂纹呈树枝状，沿晶扩展。次生裂纹是主裂纹的延续和发展，产生的环境条件相同，可以推断主裂纹开始也是沿晶界扩展的。从裂纹扩展形貌来看，已经表现出“碱脆”断裂的特征。
观察图4的裂纹宏观形貌，发现从左向右裂纹宽度逐渐变窄，可以推断左侧的裂纹形成较早，裂纹扩展方向为从左向右，裂纹萌生位置应该在裂纹的最左侧（图4中白箭头所指位置）。
将图4的裂纹沿垂直于纸面的方向（裂纹的纵截面）切开，观察裂纹的扩展特征及裂纹穿透深度。图4中从左向右裂纹穿透深度逐渐变浅，由此也可得出裂纹扩展方向为从左向右。图4白箭头位置处的纵截面裂纹扩展特征见图6（a），可见裂纹不连续。仔细观察主裂纹
尖端的小裂纹及从主裂纹萌生的次生裂纹的扩展特征，见图6（b），可见裂纹沿晶界扩展，近似呈树枝状，与内壁表面裂纹扩展特征相似。
1.3 成分检验
tsf过载保护用日本理学ZSX Primus-Ⅱ型X射线荧光光谱仪和无锡金博CS-8800型高频红外碳硫分析仪进行成分分析，见表1。分析表明，该自蒸发器的化学成分基本符合标准要求。
1.4 微观形貌观察及微区成分分析折叠式笔记本电脑
荸荠削皮机外表面白附着物及内壁红褐腐蚀产物的微观形貌见图7。外壁和内壁的附着物EDX分析结果见表2和表3。可见，外壁白附着物的化学成分主要为钠和氧，推断应该是自蒸发器泄漏并残留在表面的NaOH；内壁腐蚀产物的化学成分主要为氧、钙、铁、硅、铝、钛、钠和镁，推断应该是多种金属的复杂氧化物。
图5 内壁金相组织及裂纹扩展特征Fig.5 Metallographic structure and crack extension feature of internal surface（a） weld seam （b） heat affected zone （c） matrix （d） main crack（e） secondary cracks （f） enlarged view of Fig.5（e）
图6 纵截面裂纹扩展特征Fig.6 Crack extension feature of vertical section（a） macro-morphology of cracks（b） morpholgy of crack tip
表1 自蒸发器材料的化学成分Tab.1 Chemical composition of the evaporater material%C Si Mn S P Ni Cu Cr自蒸发器0.16 0.62 1.51 0.001 2 0.018 0.010 0.029 0.011 GB 713-2008≤0.200.55≤1.20～1.60≤0.015≤0.025- - -
图7 外壁白附着物和内壁红褐腐蚀产物微观形貌Fig.7 Micro-appearance of white attachment on external surface（a）and reddish-brown corrosion product on internal surface（b）
